应用笔记
R
θSA
= ((T
J
- T
A
)/P
D
) - (R
θJC
) - (R
θCS
)
= （ （ 125°C - 80 ° C） / .64W ） - 65 ° C / W - 0.15 ° C / W
= 70.3 - 65.15
= 5.2 ° C / W
在本实施例的散热器必须具有耐热性
不超过5.2 ℃/ W与保持的结温度
不超过± 125 ℃。
散热
如果要判断一个散热片是必要的应用程序
如果是的话，什么类型，是指热模型和治理
方程如下。
热模型：
失调电压调整
参见图1。外空的失调电压，连接
引脚7和10 ，并留下6脚之间的电位器200Ω
开。如果offset空是没有必要的，短引脚6引脚7和
除去200Ω电位器。请勿将脚7 -
VCC 。
方程：
T
J
=P
D
X （注册商标
θJC
+ R
θCS
+ R
θSA
) + T
A
哪里
T
J
=结温
P
D
=总功耗
R
θJC
=结到外壳热阻
R
θCS
=情况下散热器的热阻
R
θSA
=散热器到环境的热阻
T
C
=外壳温度
T
A
=环境温度
T
S
=水槽温度
例如：
本例演示了缓冲区最坏情况分析
输出级。发生这种情况时，输出电压为1/2的
电源电压。在这种条件下，最大功率
发生转移，输出是最大的压力。
条件：
V
CC
= ± 16VDC
V
O
= ± 8VP正弦波，频率。 = 1KHZ
R
L
= 100Ω
对于最坏情况的分析，我们将把± 8VP正弦波
作为8伏的输出电压。
1 ）查找驱动器功耗
P
D
= (V
CC
-V
O
) (V
O
/R
L
)
= (16V-8V) (8V/100Ω)
= 640MW
2 ）对于保守的设计，集T
J
= + 125 ° C最大。
3. ）在这个例子中，最坏情况下Ť
A
=+80°C
4.) R
θJC
= 65 ° C /从MSK 0033B数据表W10
5.) R
θCS
=对于大多数热油脂0.15 ° C / W
6. ）重新排列方程来求解R
θSA
限流
参见图1。如果不需要电流限制，短路引脚1到引脚
12和引脚9与引脚10和删除Q1通Q4的连接。 Q1
通过Q4和RLIM电阻形成一个电流源的电流
限方案，限流电阻值，可以计算
如下：
+ RLIM
≅
VBE
-Rlim
≅
VBE
ISC
ISC
因为限流成正比的基极 - 发射极
的2N2222的和2N2907的在当前的电压降
限方案，限流值会略有改变
环境温度的变化。基极 - 发射极电压降
会随着温度的升高导致实际电流
租极限点降低。
电源旁路
负和正电源必须是
用高和低频旁路有效解耦
电路，以避免电源引起的振荡。有效
去耦方案包括一个0.1微法陶瓷的钙
pacitor平行从4.7微法的钽电容
每个电源引脚与地之间。
3
Rev. D的9/06
MSK [ M.S. KENNEDY CORPORATION ]
